根據豆製品廢水的特點及經處理後的廢水接入城市汙水（shuǐ）管網的要求，對高濃度廢水采用酸化水解—厭氧消化處理工藝，充分利用（yòng）其能耗低、處理效率高、耐（nài）負（fù）荷並能產生沼氣等特點。 

　　高濃度廢水經酸化水解—厭氧消化後，出水與低濃度廢水混合，泵入城市排汙管網。具體工（gōng）藝流程見圖1。 

　　高濃度廢水在酸化水解池的滯留期為12 h，經水解酸化後的（de）酸化液通過水力篩網篩除未被水解酸化的大顆（kē）粒豆（dòu）製品，然後進（jìn）入增溫計量池，把酸化液增溫至38 ℃，再泵入厭（yàn）氧消化罐。厭氧發酵采用複合式上流厭氧汙泥床工藝，中溫發酵，水力滯留（liú）時間為84 h，容積負（fù）荷為4.40kgCOD/(m³·d)，COD去除率在95%以（yǐ）上，產沼氣達510m³/d，產氣率為1.70m³/(m³·d)。厭氧出水經沉澱後進入配水池與稀廢水混合，最終排入城市（shì）汙水幹管。

　　水解酸化池的（de）設置，可以（yǐ）把複（fù）雜且難降解、大顆粒的有機（jī）物水解成易（yì）降解的簡單有機物，大大（dà）降低廢水中的SS含量（liàng），此時（shí）廢水的pH值不僅沒有降低，反而有（yǒu）所提高(這主要是與（yǔ）酸化時間較長、酸化後期產甲烷菌群的活（huó）躍和部分銨離（lí）子的產生有關)，這（zhè）樣（yàng）可以大大減少廢水對厭氧消化的衝擊（jī）。 

　　在設計厭氧消化池時（shí），增加了廢水回流設施的設置，三相分離器上部的厭氧出（chū）水回（huí）流至回流罐，與未經處理的高濃度廢水混合後（hòu）再進入厭（yàn）氧消化罐，這（zhè）樣可以提高廢水的pH值（zhí），降（jiàng）低進（jìn）入厭氧消化罐的廢水COD濃度，減少對厭氧汙泥的局部衝（chōng）擊，防止厭氧池內部酸化反應的（de）存在，提高厭氧消化效率。隨著回流比例的調（diào）整，可以大大提高厭氧消化罐的耐衝擊能力。

　　由於廠區內可利用的空（kōng）地很小，進行總圖設計時，結合工藝流程，將（jiāng）預處理（lǐ）各池（chí）以及沉（chén）澱池和配水池建成重疊型，節約了建設用地。 

　　①由於廢水處理設施正好位於原有的池塘上，其地基承（chéng）載力和土（tǔ）質均勻度都很差，如采用鋼筋混凝土結構，由於其自重大，地基處理費用就相當高。厭氧罐和貯氣櫃設計采用德國引進的（de）Lipp罐體，由（yóu）於罐體自重輕（qīng），基礎比較容易處理，費用隨（suí）之降（jiàng）低。厭氧（yǎng）消化罐高為9 m，直徑為7 m，是地上式圓形Lipp罐。由於對厭氧消化罐的徑、高比（bǐ）進行了調（diào）整，原有（yǒu）的三相分離器就不是很適合。因此，對三相分離器進行了重新設計，采（cǎi）用（yòng）三層（céng）鋼結構漏鬥式導流板做三相分（fèn）離器(見圖2)。從使用結果看，三相分離效果（guǒ）相當好，厭氧汙泥流失量很小，汙泥截留效（xiào）果明顯。

　　②沼氣（qì）貯氣櫃采用幹式貯氣櫃，由於其自（zì）重很小，地基無需進行特別處理。而濕式貯（zhù）氣櫃其自重較（jiào）大，需較大的地基處理費用。采用Lipp技術卷製的幹式（shì）貯氣櫃，櫃體為鍍鋅鋼板一次卷製成形的筒體（tǐ），在櫃內安裝了貯氣袋和高位控製架（jià），櫃外安（ān）裝有氣體量的顯示（shì）裝置，並（bìng）同時安裝了氣袋保護裝置——氣體超壓保護器。貯氣袋采用從德國進口的專用沼氣貯氣袋，其使用壽命較長，並且不需每年（nián）進行維護（hù），一年可節（jiē）約一筆不小的維（wéi）護（hù）費。 

　　③厭氧消化罐采用（yòng）Lipp技術進行（háng）卷製。筒體材料（liào）采用不鏽（xiù）鋼複合高強度板卷製，在（zài）罐頂上部安裝有壓頂槽鋼，采用不鏽鋼（gāng）螺栓與筒體之間的定位，不（bú）采用焊（hàn）接方式。筒體製作完成後，進行罐內的金屬結構安裝。由於罐體為金屬結（jié）構，罐頂（dǐng）可（kě）在罐內金屬結構完成後再進行安裝，這樣給罐內的（de）安裝工作帶來了極大的便利。厭氧罐內設有布水（shuǐ）器，布水器（qì）采用枝狀布水，隔3m²設有（yǒu）一個布水頭，布水較為均勻。三相分離器的安裝是罐內金屬結構安裝的重點，由三個圓錐形正反鬥（dòu）組成，施（shī）工要（yào）求高、難度大。在施（shī）工中充分利用罐頂後（hòu）施工的特點，三個圓錐鬥在外進行拚接，然後到罐內進行安裝，降低了施工難度和勞動強度，工（gōng）程質量也較容易（yì）控製，加快了工程進度。安裝完成三相（xiàng）分離器和溢流槽後，進行罐（guàn）頂的安裝施工工作（zuò）。罐體保溫材料采用阻燃型的（de）聚苯乙烯泡（pào）沫板，外殼采用彩色瓦楞鋼板，瓦楞鋼板采用特製的定（dìng）位（wèi）卡頭扁鋼定位（wèi），安裝效果良好。Lipp罐體與鋼筋混（hún）凝（níng）土之間的澆（jiāo）築采用膨脹混凝土(見圖3)。

　　調試運行工作從（cóng）1996年11月開始，對水解酸化、厭氧消化進行（háng）培菌調試。 

　　①水解酸化（huà）：菌種采取自然富集培養，處（chù）理水量與厭氧消化進水量相匹配，從10m³/d、20m³/d……逐（zhú）步（bù）增加負（fù）荷，1個半（bàn）月後達到滿負荷運轉，處（chù）理能力為80m³/d。經酸化處理後，出水COD平均從 24 000 mg/L降（jiàng）為16 500 mg/L左右，COD去除率達30%，pH值為5.5。 

　　②厭氧消化：厭氧（yǎng）菌采（cǎi）用廠區的陰溝汙泥（ní）和（hé）杭州四堡（bǎo）汙水處理廠的厭氧汙泥接種，共接（jiē）種60%含水率的厭氧汙泥30 m3，菌種接入厭氧罐後，加入（rù）少量生產廢（fèi）水作為培養基，先進行升溫和馴化培養。每天升（shēng）溫1 ℃左右，直至達到設計要求的（de）38±1 ℃。廢水處理量從10m³/d開始，COD負荷從0.36kgCOD/(m³·d)逐步增加，1個半月後，進水量達到80 m³/d，COD負荷為4.40kgCOD/(m³·d)，出水COD濃（nóng）度為650 mg/L左右，COD去除率（lǜ）達96%，出水pH值為7.2，產（chǎn）沼氣為510m³/d，產氣率為1.70m³/(m³·d)。

　　廢水處理工程運行初期，由於水量變化（huà）較大(約為60～150m³不等)，廢水濃度波（bō）動也很大，最低時CODCr濃度在（zài）8 000 mg/L左右，而（ér）最高時CODCr濃度可達到3×10⁴ mg/L，這（zhè）給正常運行帶（dài）來了困難。同時也發現，當（dāng）廢水量較大時其濃度相應較低，而水量少時其濃度就很（hěn）高，在工程實際運行（háng）管理中，根據這個特點，當水量較大時采用延長進料（liào）時間同（tóng）時減少（shǎo）厭氧消化罐的回流比例，以減少由於水量的增加而（ér）對厭氧消化所產生的衝擊。當水（shuǐ）量減少而濃（nóng）度較（jiào）高時，加大厭氧消化罐的回流比（bǐ）例和回流時間，加大回流比可以很好地減少高（gāo）濃度廢水對厭氧消化的局部衝擊。經過一段時間的探（tàn）索，總結出（chū）高濃（nóng）度廢水與厭氧回（huí）流水相混合後的COD濃度在1.5×10⁴ mg/L以下時，就可以減少對厭氧消化的衝擊（jī），而將混合（hé）廢水的COD濃（nóng）度控製在1×10⁴ mg/L以下時，基本上不會對厭氧產生衝擊，出（chū）水各項指標均很正常。 

　　處理工程經過近2年的運行，效果穩定，沒有出現大的反複，各單（dān）元的處理效果(平均值)與沼（zhǎo）氣產氣量見表2。

 

表2　各單元的處理效果

　　①通過近2年的運行，處理效果達到和超過設計指標，處理設備和裝置運行正（zhèng）常，說明用水解酸化—厭氧發酵的工藝處理豆製品廢（fèi）水是切實可行的。同時，采用德國Lipp技術與設備，大大縮（suō）短了（le）工（gōng）程的施工周期，受天氣影響的程度也遠比鋼筋混（hún）凝土結（jié）構（gòu）的工程要小，無論在（zài）南方（fāng）或北方，Lipp技術都比較適（shì）合發展。 

　　②由於采用Lipp技術卷（juàn）製的罐（guàn）體其自重很小，罐體結構受力得到（dào）大大改善，對地基的處理費用大（dà）大降低，特別是在軟土地基的地區，工（gōng）程造價更是顯著下降。同時（shí），可以減少大量的日常維護和檢修費用（yòng），工程使用壽命也大大延長。 

　　③增加（jiā）厭氧消化罐的回流量可以大大減少對厭氧的衝擊，不必為調節pH而多支出藥品的費用，可以使運（yùn）行處於低成（chéng）本狀（zhuàng）態（tài），增加了沼氣（qì）出售的收入(該工程產（chǎn）沼氣為510m³/d，若按1.2 元/m³計，則收（shōu）入為612 元/d)。