垃圾填（tián）埋場滲濾液中難（nán）生物降解有機物多，可生化性差，其BOD₅/COD低達0.1～0.2^［1］，我國目前多將滲濾液與城市（shì）汙水進行混合處理（lǐ）。為（wéi）獲得穩定而有效的處理效果，試驗采用水解酸化—好氧工藝，而水解酸化（huà）段（duàn）采用具有優良性（xìng）能特點的ABR反應器。 

　　ABR是一個由多隔室組成的高（gāo）效新型反應器^［2］(見（jiàn）圖1)，具有（yǒu）水力條（tiáo）件好、生物固體截留能力強、微生（shēng）物（wù）種（zhǒng）群分布好、結（jié）構（gòu）簡單（dān）、啟動較快及（jí）運行（háng）穩定等優良性能。運行中的ABR是一個整體為推流、各隔室為全混的反應器，因而可獲得穩定的處理效果^［3、4］。

1.1 廢水水（shuǐ）質 

　　滲濾（lǜ）液水（shuǐ）樣取自蘇州七子山垃圾填埋場（chǎng）。滲濾液(pH為7.4～8.5)和城市汙水(pH為7.1～8.5)的（de）水質見表1。

水質指標	濃度變化範圍
	滲濾液	城市（shì）汙水
CODcr	3700～8885	165～305
BOD5	1900～3180	106～248
NH4+-N	630～1800	25～35
NH3+-N	1.25～3.34	-
NH2+-N	0.06～1.52	-
TP	7.1～7.7	6.4～12.3
SS	328～400	255～348
BOD5/COD	0.25～0.358	0.64～0.81

1.2 試驗用ABR 

　　ABR由4個隔室組（zǔ）成，總有效容積為13.2L，第一（yī）隔室的（de）容積為3.0L，其餘隔室容積均為3.4L。反應上流室和下流室的水（shuǐ）平寬度比為4∶1，折流擋板底部轉角為45°。由蠕動泵在ABR的進水端均勻進水。在各隔室頂（dǐng）部設集氣管並（bìng）接（jiē）水封以保證厭氧條（tiáo）件。 

1.3 研究方法及主要工藝參數（shù） 

　　采（cǎi）用動態方法進行（háng）研究。首先進行啟動運行，待運行穩定（dìng）後，進行不同混合比的滲（shèn）濾液和（hé）生活汙水的混合處理研究（jiū）。研究期間的氣溫為18.0～27.5℃，ABR的HRT為13.2～26.4h，反應器各上流室所裝汙泥濃度為10～15g/L。

2.1 ABR的水解酸化作用 

　　混合廢水經ABR處理後，其BOD₅/COD比值明顯提高，當進水BOD₅/COD較低時，效果更為顯著。如進水為0.665時，出（chū）水達0.68，進水為0.2～0.3時，出水可提高至0.4～0.6。ABR對出水BOD₅/COD的（de）改善，無疑可促進（jìn）混（hún）合廢水好氧處理的效果和運行穩定性。 

　　BOD₅/COD的提高反映了ABR反應器良好（hǎo）的水解酸化作（zuò）用。研究表明，對不同的混合比、原滲濾液濃度、HRT，ABR反應器可獲（huò）得不同程（chéng）度的水解酸化作用。原滲濾液濃度和（hé）混合比（bǐ）較低時，產甲烷作用較弱，表觀水解程度與實際水解程度（dù）接近；當原滲濾液濃度和混合比較高時，甲烷發酵加（jiā）強，表觀水解酸化度與實際情（qíng）況差（chà）別較大（dà）。研究還發現，當原滲濾液濃度及混合比均較低時，水解酸化（huà）作用與HRT呈正相關(見（jiàn）圖2，其中ΔBOD₅表示進出水濃度之差)。

2.2 進水NH4⁺-N/COD和COD/TP與COD的（de）去除率關係 

　　由圖（tú）3可見，ABR反應器中COD的去除率對NH4⁺-N/COD的變化較（jiào）敏感，NH4⁺-N/COD過高或（huò）過低均影（yǐng）響COD的去除。當NH4⁺-N/COD≥0.2時，COD去（qù）除率將受到明顯的影響。實（shí）際工程中應注意對進水中NH4⁺-N濃度的控製，並宜將NH4⁺-N/COD控製在0.05～0.2。 

 　　從圖4可見，當滲濾液與城市汙水混合比達1∶1時，曾出現（xiàn）缺磷問題(COD/TP＝500～1000)，導致係統運行效率降低，為此在進水中補充了磷。運行過程中，在磷基本（běn）滿足（zú）比例（lì）要（yào）求的條件下，COD的去除率（lǜ）較為穩定（dìng），當COD/TP高達437.4時，仍具有較穩定的（de）處理效果。 

2.3 進水負荷與ABR的運行 

　　圖5所示為ABR的COD去除（chú）率隨進水容積負（fù）荷的變化（huà）。由圖可見（jiàn），一方麵ABR對（duì）COD的去除率隨負荷的提高（gāo）而逐漸提高，但提高速率逐漸下降(如圖中虛線所示)；另一（yī）方麵，COD的（de）去除率隨混合比呈現出由高到低繼而又升高的趨勢(如圖中（zhōng）實線所示)。對此（cǐ）可解釋如（rú）下：當混合比（bǐ）較低且負荷亦較低時，混合廢水中難生物降解的有機物含（hán）量也較低，其水質與城市（shì）汙水接近，廢（fèi）水所含汙染物大多易生物降解，導致ABR反應器中所發生的（de）水解酸化作用程度較低。此時COD的去（qù）除主要通過（guò）對進水中懸浮物的截留（liú）、產（chǎn）酸菌對進水中基質的利（lì）用及較弱的產（chǎn）甲烷作用而（ér）實現。隨混合比的提高，進水中難降解（jiě）有機（jī）物量增加，水解酸化作用加強，導（dǎo）致COD去除（chú）率為（wéi）負值。隨混合比進一步（bù）提高，不僅（jǐn）水解酸化作（zuò）用明（míng）顯，而（ér）且（qiě）產（chǎn）甲烷菌也起到了一（yī）定的降解效果。由於水解酸化作用受（shòu）HRT、進水中難降解物質含量等（děng）因素的影響，而產甲（jiǎ）烷作用則取（qǔ）決於酸化程度、HRT等，因（yīn）而隨混（hún）合比和負（fù）荷的提高，在酸化（huà）作用（yòng）加強的同時，產甲烷作（zuò）用亦相應加強。

2.4 汙泥特（tè）性分析 

　　當反應器運行至（zhì）容積負荷（hé） 為4.71kgCOD/(m³·d)時，各隔室中形成沉降性能良好、外（wài）觀（guān）由灰白色至灰黑色、粒徑大小不等(0.5～5mm)的棒狀及球狀顆粒汙泥，各隔室中顆（kē）粒汙泥的大致粒徑分布如圖6。分析表明，顆粒汙泥具有良好的沉降性能，其SVI為7.5～14.2mL/g。第一隔室的顆粒汙泥較輕，呈灰色；第三隔（gé）室的顆粒汙泥則沉降性能（néng）良（liáng）好，呈深灰色。運行過程中觀察到第一隔室中的汙泥大部分處於懸浮態，泥水（shuǐ）混合液較為粘稠，而以後各隔室中的汙（wū）泥則在底部形成稠密的汙泥（ní）層。

　　顆粒汙泥的形成與滲濾液（yè）的水質（zhì）、運行條件及ABR反（fǎn）應器的構造等因素（sù）有關。滲濾液中含有較高的堿度及其它堿金屬離子，有利於汙泥的顆粒化（huà）。鏡檢表明，ABR反應器的第二、三隔室汙泥（ní）中含有較多甲烷八疊（dié）球菌及甲烷絲狀菌，第（dì）四隔室中甲烷絲狀菌占優勢。 

　　ABR不同隔室中顆粒汙泥濃度（dù）有較大的差異，第一至第三隔（gé）室中顆（kē）粒汙泥濃度呈增加（jiā）趨勢(20g/L、28.03g/L、37.96g/L)，第四隔室濃度下降（jiàng）(24.0g/L)，說明在第一隔室中水解作用較強，隨隔室的推移，產酸作用（yòng）占優勢，到第三隔室產酸和一定（dìng）程度的產甲烷作用同時存在，第四隔室產甲烷作用較占優勢。由於產酸菌的生長速率較快（kuài），導致第二和第三隔室汙泥濃度較高，同時（shí）第（dì）二和第三（sān）隔室中顆粒（lì）汙泥的平均粒徑均較大，其中顆粒為1～2 mm和2～4 mm的顆粒汙泥在此兩隔室中（zhōng）各占（zhàn）30%、40%及45%、30%左右。

　　ABR應用於（yú）處理垃圾（jī）滲濾（lǜ）液與城市汙水的混合廢水並控製在水解酸（suān）化階段時，具有優良的運行性能和效果。 
　　① 可獲得明顯的水解酸化作用，提高廢水的可生化性，促進好氧段運行的穩定性（xìng）。混合廢水的BOD₅/COD為（wéi）0.2～0.665時，經ABR反應器（qì）處理後出水的BOD₅/COD值（zhí）可提高到0.37～0.68，且進水（shuǐ）的BOD₅/COD越低，其提高幅度越大。 

　　② 可形成性能良好的顆粒（lì）汙泥。混合廢水進水負荷達 4.71kgCOD/(m³·d)時，反應器內形成粒徑為（wéi）0.5～5mm、濃度為20～38 g/L的球狀及棒狀顆粒汙泥。顆粒汙泥的形成，大大（dà）提高了ABR反應器對衝擊負荷的抵抗能力。 

　　③ 宜（yí）將進（jìn）水COD/NH4⁺-N控製（zhì）在5～20，並需注意在高混合比下的缺磷問題（tí）。